注：1．石材幕墙安装在YZ
平面内；2．加速度计1安在振动台台面上，14、15安在幕墙上，其余安装在钢架上；3．图中黑方块·表示加速度布置点。
为1．029mXl．192m，最小为0．692mxO．792m，厚度有30mm、25mm、20mm三种规格，平均厚度24．7mm，足尺模型，采用0．5mm厚
不锈钢蝶形背卡连接，通过龙骨干挂在试验钢框架上。试验钢框架平面尺寸为3．0mx3．0m，高5．374m，分别在钢框架两对面干挂
石板共29．96m2，两面石板总重2．1t。将干挂两面石板的试验钢框架安装在振动台上进行抗震试验，输入的地震波为我国抗震规范规定的
“人工波”和国际常用的“El Centro波”两种。试验模型如图2所示。
6．加速度测点布置
试件加速度测点布置图如图3所示。
7．试验步骤
(1)设计、制作钢框架；
(2)按委托方提供的幕墙试件及技术安装幕
(3)安装加速度传感器；
(4)输入50gal白噪声，测试试件的自振频振型、阻尼比等动力特性；
(5)输入70gal、lOOgal、200gal、400gal、600gal、800gal、900 gal的人工波和El Centro波，测定试件动力反应，并在试验过程中观察各连接件和石材板块有无破坏情况。
三、试验数据分析
1．试验模型动力特性分析
在进行各工况试验前，用白噪声波测试了试验模型的动力响应，通过对传递函数的分析，得到试验模型的动力特性如表2所示。
钢框架Y方向的计算第一自振周期为0．31秒，与实测第一自振周期0．19秒差别较大，主要原因是计算时忽略了非
结构构件(即幕墙龙骨和石材
挂板)的
刚度，使计算周期大于实测周期。
在本试验中，幕墙安装在YZ平面内，幕墙龙骨和石材挂板的刚度主要在YZ平面内起作用，在X方向基本不起作用，所以X方向的计算第一自
振周期(0．29秒)与实测第一自振周期(0．32秒)基本接近。X方向计算周期比实测周期短的原因在于本试验幕墙安装时，竖龙骨与顶层钢梁的连接采用了M12
螺栓配φ12孔，与其它楼层梁的连接采用M12螺栓配φ14孔，即相当于幕墙有一部分质量挂在顶层梁上，而计算时假设幕墙的重量是均匀分布在钢架YZ平面上，使计算周期短于实测周期。
2．层间位移分析
根据位移响应时程，计算分析得到各试验工况下层间位移分析，层间位移角汇总如表3所示。
建筑抗震设计规范规定的最大弹性层间位移角限值为1／300，最大弹
塑性层间位移角限值为1／50，从表3可以看出，本次试验X方向(幕墙平面外)层间位移角最大达到1／36，Y方向(幕墙平面内)层间位移角最大达到1／87，达到建筑抗震设计规范要求的最大层间变形。经观察，在整个试验过程中，石材幕墙没有进裂现象发生，蝶形背卡系统没有发生破坏。
四、试验结论
通过对委托方提供的石材幕墙足尺寸振动台试验，得到以下结论：
1．当输入的地震波加速度峰值依次达到70gal、100gal、200gal、400gal、600gal、800gal、900gal，试验钢框架X方向(幕墙平面外)层间位移角最大达到1／36，Y方向(幕墙平面内)层间位移角最大达到1／87，达到建筑抗震设计规范规定的最大层间位移角限值1／50的要求。试验结果表明石材幕墙及其连接件没有被破坏，通过抗震试验。
2、蝶形背卡弹性好，与石材和龙骨构成弹性连接，有利于抗震减振。
参考文献：
[1] GB／T 18575-2001，建筑幕墙抗震性能振动台试验方法[S]．
[21 JGJ133—2001，
金属与石材幕墙工程技术规范[S]．
[3] GB 50011—2001，建筑抗震设计规范[S]．
[4] 王明贵，郝锐坤．
背栓式连接石材幕墙抗震试验研究[J]．建筑结构，2001，31(4)：70．
[5] 王翠坤，肖从真，赵西安．幕墙抗震试验研究[J]．建筑结构，2002，32(9)：65-67．
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